本文搭建了集蒸发 / 冷凝于一体的水平单管换热实验台，针对 R134a 在水平内螺纹管内无润滑油状态下，质流密度为 400~1,100 kg/m 2 s 的冷凝换热和压降特性进行了研究，分析了换热性能的影响因素及机理，以促进高性能换热器的研制。
本文搭建了集蒸发 / 冷凝于一体的水平单管换热实验台，针对 R134a 在水平内螺纹管内无润滑油状态下，质流密度为 400~1,100 kg/m 2 s 的冷凝换热和压降特性进行了研究，分析了换热性能的影响因素及机理，以促进高性能换热器的研制。
本文设计了单管管内蒸发冷凝换热实验台，可用于研究不同种类制冷剂、不同型号换热管内蒸发冷凝换热及压降特性。不同于胡海涛等 [1] 使用压缩机提供动力，本文采用隔膜泵作为制冷剂循环系统的动力装置，既可测试不同类型制冷剂，也可消除润滑油对实验测试结果的影响。系统原理如图 1 所示，在进行冷凝实验时，前端板式换热器打开，后端板式换热器关闭，液压隔膜泵将液态制冷剂从储液桶中抽出送入循环管道，先经过脉动阻尼器消除制冷剂液体的脉动，进入质量流量计测得质量流量，然后进入前端板式换热器，被加热蒸发为气态制冷剂，随后气态制冷剂在实验段内被载冷剂冷凝成液态制冷剂，最后流回储液桶内，完成一个循环。
温度测量采用标准 PT100 铂电阻，测量精度为 0.1 ℃，对其水浴标定时所得相对误差均小于 0.1% 。实验段压差测量选用罗斯蒙特的 3051 型差压变送器，量程为 0~4.2 MPa ，精度为 0.1 级。制冷剂质量流量测量采用北京首科实华的 DMF-1-2-A 型科氏质量流量计，测量精度为 0.1% 。水流量测量采用电磁流量计，其精度为 0.5 级。液压隔膜泵采用上海申贝泵业的 SJ3-M-200/2.8 型泵，流量 200 L/h 。
实验选取的两种换热管为新开发的高效内螺纹强化管，其具体齿形参数如表 1 所示。 1# 管为接近国标的普通管， 2# 管为瘦齿大螺旋角管，其齿顶角较小，齿型较瘦，螺旋角较大。内螺纹能够破坏边界层，依靠表面张力使液膜变薄，增加换热面积，增强制冷剂扰动，从而增强换热。
实验中制冷剂遵循单相进、单相出的原则，即实验段进口为过热气体，出口为过冷液体，以保证制冷剂在实验段充分换热，减小实验误差。采用工质 R134a ，调整水侧进口水温 和流量 ，使实验段进出口过冷过热度维持在 3 ℃ ~5 ℃，制冷剂质流密度维持在 400~1,100 kg/m 2 s ，冷凝温度分别为 35 ℃、 40 ℃、 45 ℃，实验段水侧雷诺数 Re 保持在 8,000~22,000 ，在热平衡误差小于 5% 之后等待各个数据点稳定，然后记录数据。本文中制冷剂侧传热系数为螺纹管内制冷剂冷凝过程中的平均传热系数，非局部传热系数，压降亦为平均压降。
测试段为套管式结构，制冷剂 R134a 在强化管内流动，水在强化管外流动。根据努赛尔数 Nu 来计算水侧传热系数，再利用热阻分离法求出制冷剂侧传热系数。
直接测量参数的相对误差ε 用绝对误差△X 与真值X0 的比计算。间接测量参数的误差，测量值间相互独立，按下式计算：
经计算，制冷剂侧传热系数最大相对误差为 7.82% ，实验段压降由差压变送器引起，其误差小于 3% 。
图 2 是 1# 管、 2# 管在相同水侧雷诺数（ Re=10,000 ）、 3 种冷凝温度（ 35 ℃、 40 ℃和 45 ℃）工况下，制冷剂侧传热系数随制冷剂质流密度的变化情况。由图可知：
1 ）管内冷凝传热系数都随制冷剂质流密度的增大而增大；流速增大时，液相制冷剂边界层变薄，热阻减小，同时湍流效应得到增强，流体间的交换加强，对流传热得到加强。
2 ）冷凝温度越低，传热系数越大， 35 ℃时的冷凝传热系数比 45 ℃高约 18%~40% ；冷凝温度越低， R134a 的粘度越小，边界层厚度越薄，同时温度越低，液相 R134a 导热系数越大，边界层的导热量越大。 R134a 的冷凝温度越低，对应的气液两相饱和状态焓差，即相变潜热越大，相同的流量下释放更多的热量。
28 ° 管在 35 ℃ 冷凝时的制冷剂侧传热系数显著高于 40 ℃ 和 45 ℃ 冷凝温度时的数据，这一现象在 18 ° 管中并没有发现。一方面， 相比于 40 ℃和 45 ℃， 35 ℃时流体粘度较大，从螺纹管冷凝强化机理来看（破坏边界层、增加湍流、依靠表面张力减薄液膜厚度等），粘度较大时螺纹管强化效果更好，故 35 ℃时的传热系数明显大于 40 ℃；另一方面， 28 ° 管强化效果优于 18 ° 管，故在 28 ° 管中这一现象明显。
由图 2 可知， 3 个冷凝温度下， 28°
管
均比 18° 管传热系数高。这主要是因为：
1 ）较小的齿顶角、较大的螺旋角使制冷剂在管内沿螺旋槽旋转前进时，增强了制冷剂的湍流效应。螺纹造成的边界层分离对边界层的破坏效果更显著。制冷剂沿螺旋槽前进，会使径向速度增加，产生二次流，增强制冷剂的对流效应 [4] ；
2 ） 28° 管的内表面扩展倍率更大； 28° 管的内表面面积扩展比为 1.81 ，而 18° 管的则为 1.75 。齿顶角越小，螺旋角越大，湿周越大； 28° 管制冷剂侧具有更大的传热面积，换热更好 [5] 。
图 3 分别是螺旋角 18° 管、 28° 管在相同水侧雷诺数（ Re=10,000 ）， 3 种冷凝温度下（ 35 ℃、 40 ℃和 45 ℃），制冷剂侧实验段管压降（ Δ P ）随制冷剂质流密度的变化情况。由图可知：
1 ）在 400 kg/(m 2 ·s)~1,100 kg/(m 2 ·s) 的质流密度范围内，这 3 种强化管的测试段压降都是随着制冷剂质流密度的增大而增大，变化趋势接近线性变化。质流密度越大，主流区流速越大，速度梯度越大，内摩擦力越大，故压降越大。质流密度越大，湍流效应越强，涡旋等消耗的能量也越多；
2 ）冷凝温度越低，压降越大， 35 ℃时的压降比 45 ℃时的高约 14%~25% 。 R134a 液相的粘度随温度的降低而变大，故冷凝温度低时，制冷剂的内摩擦力变大，压降越大。同时，冷凝温度低时，液相制冷剂密度增大，在实验段管路所占体积减小，流速减小，气相密度减小，流速增大，气相和液相间的速度差会增大，摩擦损失增大，故压降增大 [6] 。
由图 3 可知， 3 个冷凝温度下，质流密度 400~1,100 kg/(m 2 ·s) 范围内，螺旋角为 28° 换热管均比螺旋角为 18° 换热管压降大，高约 3%~12% 。较大的螺旋角使制冷剂在管内沿螺旋槽旋转前进时，增强了制冷剂的湍流效应，同时产生二次流，增强了对流效应，从而使内摩擦消耗的能量增加，故压降增大。另外，齿顶角越小，齿型越瘦，管内壁越粗糙、压力损失越大。
图 4 是在相同水侧雷诺数（ Re=10,000 ）， 3 种冷凝温度下（ 35 ℃、 40 ℃和 45 ℃），螺旋角为 18° 换热管和螺旋角为 28° 换热管单位压降冷凝传热系数（ h r / Δ P ）随制冷剂质流密度（ G r ）的变化情况。由图可见， 3 种冷凝温度下， 28° 管的单位压降冷凝传热系数均比 18° 管的高， 45 ℃时 28° 管的单位压降冷凝传热系数比 35 ℃时 18° 管的还要高，齿型参数对单位压降冷凝传热系数的影响比冷凝温度的影响大 [7] 。虽然 28° 管的压降较大，但其传热系数的提升更大。综合来看，螺旋角为 28° 换热管的综合性能更好。随着质流密度的增加，单位压降传热系数逐渐减小，这是因高质流密度时，制冷剂已经是湍流状态，螺纹通过增强湍流对换热的强化作用不显著。
为研究螺纹管的换热性能，本文以 R134a 为制冷剂，通过对管径为 7 mm 、螺纹角为 18° 和 28° 的内螺纹强化管在不同工况下的冷凝换热实验研究，得出如下结论：
1 ）制冷剂侧传热系数受冷凝温度影响。冷凝温度越低， R134a 侧传热系数越大， 35 ℃时的冷凝传热系数比 45 ℃高约 18%~40% 。 28° 管（瘦齿、大螺旋角管）比 18° 管（普通管）传热系数高约 8%~48% ；
2 ）制冷剂压降受冷凝温度影响。冷凝温度越低， R134a 侧压降越大， 35 ℃时的压降比 45 ℃时高约 14%~25% 。管径为 7 mm 、螺旋角为 28° 换热管均比螺旋角为 18° 换热管压降高约 3%~12% ；
3 ）螺旋角为 28° 换热管的单位压降冷凝传热系数高于螺旋角为 18° 的换热管；其中，表面传热系数的增幅远大于压降增幅。在较大的制冷剂质流密度 700~1,100 kg/(m 2 ·s) 范围内时， 28° 换热管的单位压降冷凝传热系数（ h r /Δ P ）提升更明显，综合性能更好；
4 ）齿型参数对单位压降冷凝传热系数的影响大于冷凝温度的影响，故应从齿型参数方面入手研究换热器单管换热性能的提升。
[1] 胡海涛 , 丁国良 , 邓斌 . 润滑油对小管径光管内 R410A 流动沸腾流型及换热特性的影响 [J]. 制冷技术 , 2013, 33(3): 7-12.
[2] APREA C, GRECO A, VANOLI G P.Condensation heat transfer coefficients for R22 and R407C in gravity drivenflow regime within a smooth horizontal tube[J]. International Journal ofRefrigeration, 2003, 26(4): 393-401.
[3] 王智科 . 微小内螺纹管管内冷凝的实验研究及工程模型 [D]. 杭州 : 浙江大学 ,2012: 34-36.
[4] 吴志光 , 马虎根 , 蔡祖恢 .R32/R134a 水平内螺纹管内流动沸腾强化换热实验研究 [J]. 制冷学报 , 2003, 24(1): 13-17.
[5] 曾延琦 , 吴礼 , 何强 , 等 . φ5mm 瘦齿大螺旋角内螺纹铜管换热性能研究 [J]. 制冷与空调 , 2015, 15(7): 21-23.
[6] AGARWAL R, HRNJAK P.Condensation in two phase and desuperheating zone for R1234ze(E), R134a and R32in horizontal smooth tubes[J]. International Journal of Refrigeration, 2015, 50(1):172-183.
[7] 欧阳新萍 , 陈静竹 , 李泰宇 . 3 种管内强化管沸腾换热性能对比 [J]. 化工学报 , 2015, 66(6): 2076-2081.
版权声明：本文 由制冷空调换热器技术联盟编辑整理，转载请注明来源。
