R513A具有与R134a相近的基本物性，如沸点、临界温度和临界压力等，符合当前保护臭氧层、缓解全球变暖的要求，且R513A属于共沸制冷剂，没有温度滑移。R513A被
R513A具有与R134a相近的基本物性，如沸点、临界温度和临界压力等，符合当前保护臭氧层、缓解全球变暖的要求，且R513A属于共沸制冷剂，没有温度滑移。R513A被
认为可作为 R134a 冷水机组直接替代使用的制冷剂。
本文我们将基于2种制冷剂的
物性进行热力循环分析，结合制冷剂特性重新进行机组设计及系统匹配，通过变工况试验分析R513A替代R134a应用于螺杆式冷水（热泵）机组的可行性。
R513A是由R134a和R1234yf（质量分数比为44：56）组成的二元共沸混合制冷剂，其ODP值为0，GWP值为573
，基本物性与R134a非常接近（见表１）。R513A无毒，不可燃（ASHARE认定安全性A1）。
由表１与图１可以看出， R513A 具有以下特点：
１）对臭氧层没有破坏作用，其GWP值小于R134a，符合当前保护臭氧层、减缓全球变暖的要求。
2 ）在
相同温度下，R513A饱和压力值与R134a非常接近（见图1），并且温度越低时，两者的饱和压力差值越小。结合表1中两者标准沸点、临界温度和临界压力等参数，说明R513A与R134a的物性参数基本接近。R513A的热工特性适
合用于直接代替 R134a 。
将制
冷剂R513A和R134a在相同吸气体积流量，蒸发温度5℃，冷凝温度45℃，过冷度5K，过热度10K，等熵效率0.7的设计工况下进行理论循环特性对比，见表２。
１）R513A的蒸发压力、冷凝压力均与R134a基本相当，且两者的压比相差不大；
２）R513A质量流量比R134a高，R513A
单位容积制冷量较R134a略高，R513A性能系数COP略低于R134a；
３）R513A的排气温度比R134a低。通过理论循环特性分析可以看出，R513A制冷剂可以应用于R134a冷水（热泵）机组，可考虑作为直接替代制冷剂使用。
试验系统由水系统、制冷剂循环系统和数据采集系统组成。性能试验室通过美国AHRI认证，测试制冷（热）能力范围为600~3000kW，冷（热）水温度范围为5~55℃。试验装置主要由恒温水箱、冷水机组、板式换热器及冷却塔等组成，如图2所示。
被试机的冷冻水和冷却水之间通过兑水实现部分水的热交换，多余的热量通过加水泵转移至恒温水箱，冷水机组和冷却塔可根据实际需要对恒温水箱进行降温。采用液体载冷剂法进行机组性能测试。试验样机共4台， R513A 和 R134a 螺杆式冷水机组各1台， R513A 和 R134a 螺杆式地源热泵机组各１台。 R134a 螺杆式冷水（热泵）机组根据 R134a 制冷剂物性进行选型设计。 R513A 螺杆式冷水（热泵）机组分别在 R134a 螺杆式冷水（热泵）机组基础上结合 R513A 制冷剂特性进行机组设计及系统匹配。
与 R134a 相比，相同工况下 R513A 的压比略小于 R134a ，压缩机的内容积比改变，通过更改压缩终了排气口的位置以降低压缩机的内容积比，从而提高压缩机效率。
由于 R513A 的排气温度低，压缩机转子变形小，转子与星轮之间啮合间隙减小0.01~0.02mm，输气量可提升0.5%~2%。
相同排气量的压缩机在相同工况下运行， R513A 制冷剂质量流量比 R134a 高，节流阀容量设计或开度设置相应加大20%左右。
吸排气管路压降比R134a机组略高，考虑对机组性能影响不大，吸排气管径可不做修改。相同管路R513A机组液体流速比R134a机组高22%，液体管路过大的压降会使液体管路中产生闪发蒸气，从而影响节流阀控制和调节流量的能力。故液体管路须重新优化设计，确保液体流速控制在
1.5m/s以内。
从提高换热效率、降低压力损失、减小制冷剂充注量的角度进行优化。４台试验样机蒸发器均采用降膜式结构。分配器是降膜式蒸发器中的关键部件，通过CFD 仿真分析实现制冷剂均匀分配。
相同工况下 R513A 的排气温度比 R134a 低，节流阀的排气过热度控制目标值须适当调整，水冷工况运行排气过热度目标值调低４℃左右。螺杆式冷水机组主要由螺杆式压缩机、外置油分离器、带过冷装置的冷凝器、电子膨胀阀、降膜式蒸发器、引射泵、压力传感器、温度传感器、连接管路及控制部件等组成。按照GB/T18430.1-2007《蒸气压缩循环冷水（热泵）机组第１部分：工业或商业用及类似用途的冷水（热泵）机组》的测试要求，分别测试样机在名义工况、部分负荷工况、变工况、变流量等条件下的性能。
螺杆式地源热泵机组主要由螺杆式压缩机、二次油分离器、带过冷装置的冷凝器、干燥过滤器、电子膨胀阀、降膜式蒸发器、引射泵、喷液装置、压力传感器、温度传感器等组成。按照GB/T19409-2013《水（地）源热泵机组》的测试要求进行测试，试验用的样机按地埋管运行工况测试名义制冷（热）性能。
依据 GB/T18430.1-2007规定的综合部分负荷性能系数（IPLV）计算方法，结合变工况测试数据计算可得：在名义工况（冷冻水出水温度=7℃，冷却水进水温度=30℃下，R513A和R134a机组性能对比结果如表3所示，R513A 机组测试结果与R134a机组比较接近。以 R134a机组为基准，制冷剂充注量相同情况下，制冷量增加了2.34%，输入功率 增大6.14%，COP下降3.48%，
吸排气管路压降比 R134a 机组稍高，冷凝压力及蒸发压力比 R134a 机组稍高，排气温度比 R134a 机组低。 R513A 机组的IPLV相比 R134a 机组下降3.52%。
蒸发器在相同冷冻水流量及冷冻水出水温度（分别取7℃和10℃）条件下，采用2种制冷剂时制冷量、功率、COP 以及排气温度与冷却水进水温度的关系。由图3～图6可得，在相同冷冻水出水温度下，随着冷却水进水温度上升，机组制冷量下降，机组功率上升，机组COP下降，机组排气温度上升。
相同工况下， R513A 机组制冷量平均高于 R134a 机组23%，功率平均高于 R134a 机组5.7%，COP 平均低于 R134a 机组3.2%，排气温度均低于 R134a 机组。试验结果与理论制冷循环分析结果趋势相一致。
无论是 R513A机组还是 R134a机组，相同冷却水进水温度条件下，随着冷冻水出水温度上升，机组制冷量和功率均有所增大，且增加幅度基本相同，冷冻水出水温度提高１℃，机组制冷量上升约3
.7%，功率上升约0.35%。
对于蒸发器侧，机组测试条件为冷冻水出水温度7℃（水温控制精度±0.2℃），恒定热流密度（控制范围±1％），通过改变蒸发器水侧流速（1~3.1ｍ/ｓ）测得制冷量、蒸发温度、冷冻水进出温度、冷冻水流量，利用式（１）计算蒸发器的总传热系数。q＝kfΔtm（1）式中：Ｋ为蒸发器总传热系数（w/（m２·k））；Δｔｍ为对数平均温差（℃）；Q为蒸发器的换热量（w）；F为蒸发器的传热面积（m２）。
结果表明（见图7），随着冷冻水流速的增加，蒸发器总传热系数上升，当流速大于2.7%m/s时，总传热系数变化逐渐平稳，且流速在1~3.1m/s范围内时R513A的总传热系数均略低于 R134a 。
依据GB/T19409-2013 名义工况，即名义制冷使用侧7℃出水，地埋管侧25 ℃进水，名义制热使用侧45℃出水，地埋管侧10 ℃进水条件下进行测试。
以 R134a 机组为
基准，R513A机组和R134a机组性能如表4所示，在制冷剂充注量相同情况下，与R134a机组相比，R513A机组的制冷量增加了1.26%，制冷输入功率上升2.6%，EER下降1.24%；
制热量增加了4.73%，制热输入功率上升2.1%，COP上升2.56%，全年综合性能系数（ACOP）二者近似相等。与螺杆式冷水机组试验结果相比，螺杆式地源热泵机组采用这2种制冷剂时的性能试验结果更接近。
为分析 R513A作为 R134a制冷剂的替代可行性，在R134a螺杆式冷水（热泵）机组基础上，结合R513A制冷剂特性对
螺杆式冷水（热泵）机组重新进行设计及系统匹配，并针对分别采用2种制冷剂的螺杆式冷水（热泵）机组在名义工况条件下以及变工况条件下的运行性能进行对比测试，得到以下结论：
１）由理论循环特性分析可以看出，相同工况下， R513A 系统制冷剂流量比 R134a 大，节流阀开度可放大20%左右。润滑油可不作变更，仍采用合成醇脂类冷冻油（POE）。
２）无论是螺杆式冷水机组还是螺杆式地源热泵机组，在相同工况下， R513A 机组的制冷量略高于 R134a 机组；制冷能效略低于 R134a 机组；吸排气管路压降略高于 R134a 机组；排气温度比 R134a 低。
３） R513A 螺杆式冷水机组的IPLV比 R134a 机组略低，蒸发器综合传热系数略低于 R134a 机组。
４） R513A 螺杆式地源热泵机组的ACOP 与 R134a 机组近似相等；制热量比 R134a 机组 高4.73% ；名义制热能效比 R134a 机组略高。
综上所述， R513A 可以作为 R134a 的替代制冷剂应用于螺杆式冷水（热泵）机组。
