01算例截取某大底盘多塔隔震结构典型隔震塔楼部分进行分析，丙类建筑，设防烈度8度（0.2g），III类场地，地震分组第二组，特征周期Tg为0.55s。采用叠层橡胶支座隔震，隔震层设置在第6层，共布置32个隔震支座，结构模型如图1所示。图1 结构模型图 02水平向减震系数计算选取2组人工地震动(R1、R2)及5组天然地震动（T1~T5），按设防地震水准（峰值加为200cm/s?）施加地震作用。采用隔震结构直接分析设计SAUSG-PI软件中分部设计方法及快速非线性算法进行动力时程分析，其中非隔震模型由软件自动生成，边界条件取上支墩底部铰接。

01算例

截取某大底盘多塔隔震结构典型隔震塔楼部分进行分析，丙类建筑，设防烈度8度（0.2g），III类场地，地震分组第二组，特征周期Tg为0.55s。采用叠层橡胶支座隔震，隔震层设置在第6层，共布置32个隔震支座，结构模型如图1所示。

图1 结构模型图

02水平向减震系数计算

选取2组人工地震动(R1、R2)及5组天然地震动（T1~T5），按设防地震水准（峰值加为200cm/s?）施加地震作用。采用隔震结构直接分析设计SAUSG-PI软件中分部设计方法及快速非线性算法进行动力时程分析，其中非隔震模型由软件自动生成，边界条件取上支墩底部铰接。

SAUSG-PI软件可“一键”计算完成水平向减震系数，结果如表1~2所示。

表1 楼层剪力X向水平向减震系数

表 2 楼层剪力 Y 向水平向减震系数

根据计算结果，结构X向水平向减震系数为0.22，Y向水平向减震系数为0.24，本结构的水平向减震系数取为0.24。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第12.2.5条的规定，本工程上部结构水平地震作用可以降低一度设计；根据第12.2.7条的规定，本工程上部结构抗震措施可以降低一度设计；隔震后的水平地震影响系数最大值αmax1取为0.08。

03分部设计方法

将隔震模型去除隔震支座及以下裙房，上支墩底部取铰接，作为非隔震结构，采用PKPM-SATWE进行反应谱分析，将水平地震影响系数最大值设为0.08；为进行计算结果对比，在SAUSG-PI软件中采用上述7条地震动进行小震弹性时程分析，峰值加速度取7度（0.1g）对应的35cm/s?。各条地震动的楼层剪力如图2所示，其中为对比楼层结果，对应去除隔震支座后的楼层号不变，隔震层上楼层为第7层。