什么是消弧消谐？ 消弧和消谐一般都针对中性点不接地系统。 在中性点不接地系统中，当零序电容过大时（主要由线路和电缆的对地电容形成）使单相接地电流增加，当对地发生间歇性故障时，不容易息弧，造成弧光接地，引起过电压，危及系统的安全，同时也使人体触电伤亡的几率增高。 因此一般当接地电流超过10A时就需要装设消弧线圈，以补偿接地电流。
什么是消弧消谐？ 消弧和消谐一般都针对中性点不接地系统。
在中性点不接地系统中，当零序电容过大时（主要由线路和电缆的对地电容形成）使单相接地电流增加，当对地发生间歇性故障时，不容易息弧，造成弧光接地，引起过电压，危及系统的安全，同时也使人体触电伤亡的几率增高。 因此一般当接地电流超过10A时就需要装设消弧线圈，以补偿接地电流。
当不接地系统中相对地之间存在非线性感性负载时（如电压互感器），系统的扰动极可能引发零序电容与感抗的谐振，随着谐振电压的提高，非线性感抗会减小，并使振荡加剧，最后维持在一个叫高的电压水平下，引起很高的对地过电压，这个谐振也叫铁磁谐振。这个谐振可以在电压互感器的二次侧安装消谐设备来消除或减弱。下面我们来看看电力系统中常见的几种消谐方案。
微机消谐装置也称二次消谐器，被安装在电压互感器(PT)的开口三角绕组上。正常运行或者发生单相接地故障时装置不动作，而一旦判定电网发生铁磁谐振时，便会使正反并联在开口三角两端的 2 只晶闸管交替过零触发导通以限制和阻尼铁磁谐振，当谐振消除后晶闸管自行截止，必要时可以重复动作。
装置起动消谐期间，晶闸管全导通，呈低阻态，电阻为几 mΩ 至几十 mΩ。如此小的电阻值足以阻尼高频、基频及分频 3 种谐振，而且对整个电网有效，即一个系统中只需选择 1 台互感器安装消谐装置即可。
微机消谐装置的主要缺点是难以正确区分基波谐振和单相接地。目前，对基波谐振和单相接地故障判据的主要区别在于零序电压 U0 的高低。通常，基频谐振定为当 U０≥150V 时；当 30V≤U０＜145V 时定为单相接地故障。为了防止在单相接地时由于装置误动使 PT 长时间过负荷而烧毁的情况发生，通常将该装置基频谐振的判据电压定得比较高。
这样，在工频位移电压不是很高的情况下（如空母线合闸）装置将无法动作，就可能使某些励磁特性欠佳、铁心易饱和 PT 的熔丝熔断。而且这种装置当电网对地电容较大时，它对防止间歇性接地或接地消失瞬间互感器因瞬时饱和涌流而造成熔丝熔断的事故无能为力。
此外，在持续时间较长的间歇电弧过电压激发下，流过 PT 高压绕组的电流将显著增大，仍可能会烧坏 PT。由于基频谐振中的频率实际上并不是十分严格的基频，不是完全没有频率突变 。因此，能否在信号处理方法中采用对时频局部化方面极具优势的小波来检测，值得探讨。
一次消谐阻尼器，如 LXQ 型阻尼器，实际上是将一个非线性消谐电阻 R0 串接于电压互感器一次侧中性点与地之间，它采用中性点阻尼电阻消除谐振，见图１。
电网正常运行时，消谐器上电压＜500V，R0 呈高电阻值（可达几百 kΩ），阻尼作用大，使谐振在起始阶段不易发展；当电网发生单相接地时，消谐器上电压较高（10kV 电网中其值约1.7～1.8kV），R０呈低值（几十 kΩ），可满足 PT 开口三角电压不小于 80V 的绝缘监测要求,而且仍可阻尼谐振；当电网发生弧光接地时，R0 仍能保持一定的阻值，限制互感器涌流。
该装置具有消除 PT 饱和谐振和限制涌流 2 种功能，但在应用中存在局限性：
① 中性点为半绝缘结构,只能直接接地安装的 PT 无法使用；
② 只能限制本 PT 不发生谐振，对电网中的其他 PT 无效（仅一对一有效）；
③ 当发生单相接地故障时，PT 零序电压 U０的测量值有误差,因此不适宜使用在对 U0 幅值和角度精度要求较高的场合（如微机接地选线装置）；
④ 装置自身的热容量有限，即使选用热容量相对较大的 LXQ 型一次消谐阻尼器，在持续时间较长的间歇电弧接地过电压激发下，仍可损坏装置。一次消谐阻尼器较适用于 JDZJ 等型号中性点全绝缘 PT 的消谐改造。
加装零序电压互感器的消谐型电压互感器由三相主电压互感器 TV1 和串接在中性点的零序电压互感器 TV０二部分组成，采用零序电压互感器消除谐振。
该消谐装置要求 TV1 的开口三角绕组闭合，零序电压 U０从 TV０的二次侧取得。当单相接地时，TV 每相励磁感抗为 Xm=XTV1 3XTV0（XTV1 为 TV1 的漏抗；XTV０为 TV０励磁感抗）。由于X TV1 很小，可略，故Xm≈3X TV０，即零序电压绝大部分降落在TV0 上，一般的外激发不能使TV1 进入饱和区，从而使谐振难以产生。
此外，TV０高压绕组的直流电阻约为10kΩ，对谐振有强烈的阻尼作用，对涌流有限制作用。此种消谐型TV的消谐作用也仅对自身有效，热容量也有限。
2）呈容抗谐振型，呈容抗谐振的消谐型电压互感器的主要特点有：
① 互感器内部的分布电容和杂散电容较大，正常时，在接有 0～100 负荷下整体呈容性（结构上合理确定一次绕组径向与轴向的尺寸比例；采用介电系数大的绝缘材料作为层间绝缘；一次绕组采用阶梯式排线方式等）,不易构成铁磁谐振回路。
② 在较高的电压作用下，铁心不易饱和（采用优质硅钢片，以降低工作磁密）。
③ 能承受更高的过电压（增加了一次绕组匝数；加强一次绕组的端部绝缘和层间绝缘）。然而，由于这种电压互感器的质量和体积相对较大,因此在实际应用中往往有一定困难。
随着系统对地电容的增大，电压互感器磁饱和后将依次发生高频、基频和分频谐振。PT的开口三角绕组上，用于消除分频谐振的阻尼电阻ｒ值最小，ｒ≤０.４（ｎ２/ｎ１）２Ｘ Ｌ ，只要按此来选择电阻就可同时消除另外 2 种谐振。
消除基频谐振的电阻值为ｒ′≤３（ｎ２/ｎ１）２Ｘ Ｌ 。式中, Ｘ Ｌ 为互感器在线电压下的每相励磁感抗，ｎ１/ｎ２为高压绕组与开口三角绕组的匝数比。由于电阻接在开口三角绕组两端，必然会导致一次侧电流增大，也就是说PT的容量要相应增大。
从抑制谐波方面考虑，R值越小，效果越显著，但PT的过载现象越严重，在谐振或单相接地时
间过长时甚至会导致保险丝熔断或PT烧毁。
一般来说接入 10 kV系统 PT开口三角绕组的电阻取 16.5～33Ω 。
可见，对于在开口三角绕组配置了２５Ω消谐电阻的PT，当系统中中性点直接接地的普通电磁式PT不超过２台时还可以消除基频谐振，但若要消除分频谐振则阻值偏大，失去消谐作用。
为此，应加装微机消谐装置,同时宜保留原消谐电阻,以利于限制空母线合闸时工频位移电压。
2）在同一 PT上同时装设一次消谐阻尼器和微机消谐装置
在开口三角绕组两端接上电阻R的做法，实际上相当于在PT高压侧Y0 接线各相绕组上并联一电阻（只有在电网有零序电压时才出现），即在电网中每相对地并联合适的电阻在理论上同样可以起到消谐作用。
据分析推导，为消除分频谐振，在PT高压侧每相绕组并联的电阻应满足：R1≤0.4Ｘ Ｌ /３。若单台 10kV互感器的每相励磁感抗Ｘ Ｌ =500kΩ，则R1≤66.7kΩ。
假如在PT一次侧中性点装设了阻尼电阻R0，那么该PT基本上不会参与谐振。当系统中其他中性点直接接地的PT发生谐振时，由于此时零序电压U ０的测量值偏小，即使该PT的二次侧加装了微机消协装置，往往也不会及时动作。
对于电缆使用较多的 10kV配电网，大多发生分频谐振。微机消谐器分频谐振的判据为15Hz≤ｆ≤18 Hz或 23Hz≤ｆ≤27 Hz，35V≥U0≥25Ｖ。当开口三角绕组电压为 30Ｖ时，一次系统零序电压的估算值已达（30/100×0.8）×（10/3）=2.2kV。此时，微机消谐器动作，开口三角绕组基本上处于被短接状态，PT高压绕组反映的是数值很小的漏抗，即零序电压绝大部分降落在阻尼电阻R0 上。
这时，电网每相对地的等值并联电阻为３Ｒ０，假如呈低电阻值的R0 为 25～35kΩ，则３R0 为 75～105kΩ，已超出消除系统中单台中性点直接接地PT谐振所需的阻值（约 66.7kΩ）。
若有多台PT参与了谐振，则更是无助于消谐作用，而且还可能因作用在R0 上的过电压得不到及时消除，且时间较长时而被损坏，从而进一步损害PT。
可见，以上做法已超出微机消谐器和一次消谐器研制的初衷，二者单独存在时的消谐机理已不再适用，这种做法对消谐不但无助反而有害。因此，这 2 种消谐装置应分开安装在不同的PT上为宜。
3）在加装零序电压互感器消谐型 T PT 的二次侧加装微机消谐装置
对于加装零序电压互感器的消谐型 PT，原理上要求其主电压互感器ＴV１的开口三角绕组始终是闭合 的，所以不可能在其二次侧加装消谐器，否则将破坏原先的消谐机理，难以起到消谐作用。
若是将微机消谐器装在其零序电压互感器ＴV0 的二次侧，当系统中其他互感器发生铁磁谐振时，消谐器将在零序电压作用下动作，ＴV０二次侧几乎被短接，ＴV０及ＴV１高压绕组反映的均为漏抗，互感器的零序阻抗变为数值很小的漏抗，相当于电网中性点临时直接接地，因而谐振也就随之消失。可见，在此消谐型 PT 的 TV0 二次侧加装微机消谐装置有助于整个电网的消谐。
1）普通型电磁式电压互感器应选用励磁特性良好、铁心不易饱和的型号及生产厂家。变电站 10kV 母线 PT 一次额定电压 UN 为 10／3kV，有的 PT 在 1.9UN 电压作用下铁心就可能进入饱和区，而母线实际运行电压为 10～10.7kV。
当电网单相接地时，作用在PT 上的工频稳态电压可能高达 1.85UN，加上电网电压的波动，PT 极易饱和。在基波谐振过电压不很高的情况下，即使装设了二次微机消谐装置也照样可能使熔丝熔断。
尤其对中性点半绝缘结构 PT（如 REL 10 型等）,难以进行消谐改造，更应慎重选型。为了防止空母线合闸时 PT 熔丝熔断，还可以采取事先投入某些线路或站用变压器等临时措施，但不宜投入电容器组，这可防止电压有较大波动时空载变压器与电容器构成振荡回路产生振荡过电压。
2）变电站各段母线 PT 开口三角绕组处应装设微机消谐装置，使之对整个电网产生消谐效果。由于对母线送电的瞬间交流电压极不稳定，电网发生接地、谐振等故障时瞬间交流系统的暂态干扰,均会影响装置的正常工作，因此，消谐装置工作电源宜选用直流 220V。
以往从 PT 二次侧取得交流 100V 电源或者从站用电系统取得交流 220V 电源的做法不可取。变电站母线选用消谐型 TV，同时加装微机消谐装置,即一、二次消谐措施并用，是较为可取的推荐方案，这样既可以保证 PT 自身不参与谐振，同时对整个电网也具有消谐作用。
3）对应的，开闭所母线宜尽可能选用消谐型 PT,但无需另装二次消谐装置。考虑到这种系统往往对地电容较大，因此限制涌流是一个不可忽视的问题，选用加装零序电压互感器消谐型 PT 是较合理的选择。
4）高压用户配电所一般无需绝缘监测及接地选线，因此，母线 PT 一次侧中性点应尽可能不接地或选用消谐型设备以改善同一系统中 PT 并联后总体等效伏安特性。
5）同一配电网中，在尽可能采用一次消谐和二次消谐措施的同时，采取限制弧光接地过电压的措施仍是十分必要的。由于普通型或消谐型 PT、一次消谐器等现有消谐设备的热容量都很有限，在长时间间歇电弧过电压的作用下仍有被烧坏的可能。近年来在配电网中投运了一种新型过电压防护设备——XHG 型消弧及过电压保护装置。
其作用的基本原理是：
当电网中发生不稳定的间歇性弧光接地时，安装在变电站母线上的 XHG 装置通过可分相控制的高压真空接触器 JZ 将故障相接地，系统转变成稳定的金属性直接接地，故障点弧光消失。
经过 5s 之后，JZ 断开一次，若已无弧光接地故障现象，说明故障是暂时性的，系统恢复正常运行；若再次出现弧光接地故障时，则认定故障是永久性的，JZ 再次闭合，同时通过与之成套的接地选线装置报出故障线路。这种装置既能在一定程度上起消弧作用，也能有效地限制弧光接地过电压，同时又无需改变系统中性点接地方式，结构简单，投资相对也较少。
6）配电网中性点谐振接地或经电阻接地可根本解决PT饱和过电压问题。因消弧线圈感抗XQ或接地电阻与互感器的励磁感抗XL相比要小得多，在零序回路中Ｘ Ｌ 几乎被 X Q 短接，因而Ｘ Ｌ因饱和引起的三相不平衡也就不会产生过电压了。但因此项措施投资较大，显然不宜专为消谐而设置。
为了对配电网采取消谐措施，同一配电网中在选用微机消谐等二次消谐装置，以及中性点消谐阻尼电阻、消谐型电压互感器等一次消谐装置时，应根据电网的具体情况而定，最好是能将一次消谐装置与二次消谐装置二者相互配合使用，进行优势互补。为确保设备安全，在采取消谐措施的同时还应采取限制间歇性弧光接地过电压等措施。
