大楼顶部部分实体图放大:
1、工程概况

大连国际贸易中心坐落于大连市中心区，地下五层，地上七十八层，建筑物高度325.1m，总建筑面积约28万m2。加上结构顶
部的构筑物，其高度仅次于上海金茂大厦，为国内第二高高层建筑。该工程由大连建筑设计研究院设计。
结构形式采用钢-混凝土混合结构，即钢筋混凝土核心筒，钢管混凝土柱，钢梁。
核心筒外筒壁厚度：19层以下1500mm，20-50层为1200 mm，51-78层为1000 mm。主要内横墙厚800mm，电梯筒门位置的内横
墙厚400mm。外框柱为钢管混凝土，圆形钢管直径2000mm~1200mm。外围框架梁为750′250工字形钢梁，与筒体连接的为600′200工字形钢梁。
沿结构高度设三道外伸钢桁架加强层，桁架跨两个楼层，分别是28~29层、46~47层、65~66层。结构横向两跨设四道人字形钢
支撑，沿全高分布。结构较小的一端为框架结构。

整体侧视图/横切面/人字形支撑横切面:

基本设计条件如下：
地震基本烈度为7度，设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，场地土类型为Ⅰ类。风荷载的基本风压ω0=0.75 KN/m2，地
面粗糙度为D类。结构安全等级为一级，重要性系数γ=1.10。
框架抗震等级为一级，剪力墙抗震等级为一级。加强层处框架为特一级。结构阻尼比为0.04。

结构平面计算简图:

2、Strat计算
由于建筑外形复杂，设计单位希望导算横向应风面风荷载时，按建筑外形，不同部位按不同的体型系数导算风荷载。利用
Strat的外轮廓导荷模式，很容易实现这种风荷载的导算方法。
由于结构中有很多斜撑，一般按层建模的软件处理较为繁琐。利用Strat强大的三维图形功能，很容易地实现人字形斜撑、十
字形斜撑、加强层钢桁架的输入。
在方案计算阶段，设计单元要求考虑算裙房、和顶层的构筑物，以简化计算。
据了解，设计单位用另外的软件建模时，花费时间均为一天以上。而用Strat建模时，第一花费4小时，第二次时间更少(由于
方案调整较大，第二次重新建模)，体现了Strat软件图形前处理的先进性。

各软件计算的主要指标如下:

TAT STAAD Strat
总重量(万吨) 39.5 34.8 36.7
自振周期(s) T1=6.91 T1=6.87 T1=6.74
T2=5.45 T2=5.87 T2=4.78
T3=3.95 T3=4.47 T3=3.35
风载总荷载 (kN) Fx=35430 Fx=27741 Fx=35210
Fy=69452 Fy=53310 Fy=70449
地震作用 基底总剪力 (kN) Fx=37537 Fx=28987 Fx=52441
Fy=32757 Fy= . Fy=49886
风载 顶端侧移 (cm) Dx= 9.65 Dx=14.30 Dx=11.45
Dy=39.58 Dy=51.00 Dy=51.53
地震作用 顶端侧移 (cm) Dx=13.96 Dx=19.60 Dx=14.96
Dy=26.61 Dy=30.20 Dy=27.57


上面各指标较为分散，但大致范围还是一致的。一方面，各软件计算是分头计算，计算模型的参数不完全相同。另一方面，由于结构较为复杂，对某些特定问题，各软件的处理方法不同。如人字形斜撑、加强层斜撑，Strat释放杆端自由度按二力杆计算，其它软件则可能没有这样处理。
在总重量、基本周期、地震作用顶端侧移等方面，Strat介于另两个软件之间。

比较对于起控制作用的横向(Y向)风荷载作用：
1、Strat与TAT导算得到的总体风荷载相同，但TAT计算的顶端侧移小于Strat的顶端侧移(TAT/Strat=77%)，表明TAT比
Strat偏刚。TAT中墙单元采用的是薄壁杆模型，在一般情况下薄壁杆计算结果都偏刚(忽略了剪切变形、及其它一些假定)。
2、STAAD导算得到的总体风荷载比Strat小(为Strat的76%)，但计算得到的顶端侧移与Strat接近，表明STAAD的计算结果偏柔。

Strat计算结构振型如下:
第1振型 第2振型 第3振型 第4振型

第5振型 第6振型 第7振型 第8振型

第9振型 第10振型 第11振型 第12振型

从振型图上可看出，由于结构平面形状特殊，横向、扭转高阶振
型呈现特殊的形态，如第8、第9、第11振型。该结构平面呈狭长形，
且沿长度方向抗侧力结构类型不同：主体部分为框剪结构，端部小圆
应归类为密排框筒。这两种结构类型的侧向变型形态不尽一致，且两
部分之间有一定的间距，因此在具有多个反弯点的高阶振型下，这种
变形差异得到放大。

为分析这种特殊振型的特点，利用Strat软件选择显示部分结构的
功能，将其中的第9振型沿长度分成三个部分分别显示。如下图。从图
中可看出，左端为有两个反弯点的弯曲，右端也为有两个反弯点的弯曲
，但两端弯曲的方向不同，因此振型总体上仍为扭转振型。右端的弯曲
幅度小于左端的弯曲幅度，因此振型呈现特殊的形态，并由此可判断该
振型的扭转中心在靠近右端(端部小圆)。

第9振型沿平面长度方向的分解:

加强层上下数层，在竖向重力恒荷载、横向(Y向)风荷载作用下的主要内力，如以下两图所示。

外伸桁架加强层在恒荷载作用下内力:

由上图可看出，加强层外伸桁架在重力恒荷载作用下，两斜杆均为压力，且压力的大小接近。这表明，在该结构中，核心筒、外框柱在重力作用下的竖向变形协调，没有明显地通过加强层外伸桁架传力。

外伸桁架加强层在横向(Y向)风荷载作用下内力:

二,温州世界贸易中心大厦

Strat后处理生成的温州世界贸易中心大厦




温州世界贸易中心大厦位于浙江省温州市，地上68层，地下3层，自室外设计标高至屋面层的总高度274.10m。屋顶上部的构
筑物高度为70.90m，至构筑物顶点高度为345.00m，混凝土(部分型钢混凝土)结构。
结构的基本体系采用筒中筒型式，内筒为钢筋混凝土筒体，外筒为密柱框筒；塔楼的下部分共12个楼层带有裙楼，裙楼在6层
处平面收进两跨。10至15层为斜撑转换层。
该工程由上海建筑设计研究院有限公司设计。设计中采用国内SATWE、PMSAP、国外ETABS、Strat进行计算。软件开发者感谢
工程设计单位提供的帮助。


各软件计算结果的主要参数如下表：
SATWE PMSAP ETABS Strat
总重量(万吨) 36.034 35.437 35.044
自振周期(s) T1=5.7512 T1=5.5510 T1=5.1420 T1=5.3854
T2=5.5521 T2=5.3679 T2=4.8958 T2=5.2549
T3=2.6909 T3=2.5156 T3=2.1752 T3=2.4327
T4=1.7461 T4=1.6659 T4=1.6410 T4=1.6110
T5=1.7315 T5=1.6479 T5=1.5876 T5=1.5973
T6=1.0846 T6=1.0144 T6=0.8508 T6=0.9778
风载顶端侧移(cm) Dx=27.12 Dx=28.12 Dx=20.25 Dx=24.73
Dy=28.29 Dy=27.73 Dy=21.65 Dy=25.18
地震作用顶端侧移(cm) Dx=9.94 Dx=8.32 Dx=10.19 Dx=8.73
Dy=10.43 Dy=8.91 Dy=11.01 Dy=8.88


1、在该算例中，总体而言，SATWE计算结果偏柔，PMSAP次之，而ETABS计算结果偏刚，Strat计算结果介于SATWE、PMSAP和ETABS之间。
2、在该算例中，SATWE、PMSAP、ETABS等软件对于内部核心筒位置的连梁，部分采用梁单眼模拟，部分采用墙单元模拟。而Strat对于连梁全部采用梁单元模拟。计算结果标明，Strat墙单元计算可靠，计算精度好。