（4）挠度验算
查表，ω=Nl3/(48EI)
=(1.742×103×6003×12)/(48×9000×1004)
=0.105mm<〔ω〕=600/1000= 0.6mm
符合要求

9.1.3、400×600框架矩柱
设三道竖楞100×100方木，间距a=200mm；钢木柱箍为两根50×100方木，间距b=400mm，φ12对拉螺栓。计算简图如下：
9.1.3.1柱模板承载力验算
柱模侧压力值：
恒载设计值F =29.0KN/m2 用于强度验算
活载设计值Q=2.52KN/m2 用于强度验算
恒载标准值F´=24.20KN/m2 用于刚度验算
（1）侧压力换算成线荷载或集中力，取1米段板进行计验算，
柱侧模板：q恒=Fb=29.0×1=29.0KN/m
q活=Qb=2.52×1=2.52KN/m
q2= F´b=24.20×1=24.20KN/m
(2) 抗弯强度验算
二跨连续梁两跨间支座处荷载最不利，查表得恒载弯矩系数k恒=0.125、活载弯矩系数k活=0.125，计算跨度为竖楞间距a=200
Mmax=M恒+M活=0.125×(q恒 +q活)×)0.22=0.1×31.55×0.04=0.1578KN·m
ω=b´h2/6=1000×182/6=5.4×104mm3
σ=M/ω=(0.1578×106)/(5.4×104)=2.92N/mm2 符合要求
（2）抗剪强度验算
二跨连续梁两跨间支座处荷载最不利，查表得恒载剪力系数v恒=0.625、活载剪力系数v活=0.625，计算跨度为竖楞间距a=300
V=v恒q恒a+ v活q活a =0.625×31.55×0.2=3.944KN
τ=3V/(2b´h´)=(3×3.944×103)/(2×1000×18)=0.329N/mm2 符合要求
（3）挠度验算
查表，ω=0.521q2l4/(100EI)
=(0.521×24.20×3004×12)/(100×5850×183×1000)
=0.244mm
<〔ω〕=l/400=200/400=0. 50mm
符合要求

9.1.3.2柱模竖楞承载力验算
（1）侧压力换算成线荷载或集中力
柱模竖楞：q恒´=F恒a=29.0×0.2=5.8KN/m
q活´=F活a=2.52×0.2=0.504KN/m
q2´= F´a=24.20×0.2=4.84KN/m
（1）抗弯强度验算
三跨连续梁边跨中荷载最不利，查表得恒载弯矩系数k恒=0.080、活载弯矩系数k活=0.101，竖楞计算跨度为钢木柱箍间距400
Mmax=M恒+M活
=0.080×q恒×0.42+0.101×q活×0.42
=0.080×5.8×0.16+0.101×0.504×0.16=0.0824KN·m
ω=b´h´2/6=100×1002/6=1.67×105mm3
σ=M/ω=(0.0824×106)/(1.67×105)=0.493N/mm2 符合要求
（2）抗剪强度验算
三跨连续梁两跨间支座处荷载最不利，查表得恒载剪力系数v恒=0.600、活载剪力系数v活=0.617
V=v恒q恒a+ v活q活a
=0.600×5.8×0.4+0.617×0.504×0.4=1.517KN
τ=3V/(2b´h´)=(3×1.517×103)/(2×100×100)=0.045N/mm2 符合要求
（3）挠度验算
查表，ω=0.667q2´l4/(100EI)
=(0.667×4.84×4004×12)/(100×9000×1004)
=0.016mm<〔ω〕=400/1000= 0.4mm
符合要求
9.1.3.3钢木柱箍承载力验算
方柱尺寸为400×400，柱箍间距为400
（1）对拉螺栓验算
选用M12对拉螺栓，查《建筑工程模板施工手册》容许拉力为12.9KN
柱箍对拉螺栓承受轴力
N=FS/2=(29.0+2.56)×0.4×0.4/2=2.53KN<〔N〕=12.9KN
符合要求
（2）方木抗剪承载力验算
因新浇砼侧压力设计值较大，钢木柱箍采用两根50×100方木夹紧对拉螺栓的方式以增大方木抗剪面积，保证其承载力与稳定性。
τ=3V/(2b´h´)=(3×2.53×103)/(2×2×50×100)=0.379N/mm2 符合要求
(3)方木抗弯承载力验算
跨中最大集中力N为三跨连续梁竖楞支座最大剪力N=1.517KN，
N’=v恒q恒a=0.600×4.84×0.4=1.161KN进行挠度验算
M=1/4(NL)=1/4×1.517×0.4=0.1517 KN·m
σ=M/ω=(0.1517×106)/(1.67×105)=0.908N/mm2 符合要求
（4）挠度验算
查表，ω=Nl3/(48EI)
=(1.161×103×4003×12)/(48×9000×1004)
=0.070mm<〔ω〕=600/1000= 0.6mm
符合要求

9.1.4、400×500框架矩柱
长短边各设三道竖楞100×100方木，间距长边a=300mm，短边a=200mm；钢木柱箍为两根50×100方木，间距b=400mm，φ12对拉螺栓。参照上述400×600矩柱短边和500×500方柱支撑构件承载力计算结果可知其长、短边各支撑构件符合要求。

9.2楼板模板及其支撑构件承载力验算
本工程标准层楼板厚度为90~120mm，采用集中搅拌泵送的方式进行砼浇筑。采用标准门架式支撑体系，板模采用915×1830×18mm九层胶合板，板面热压酚醛树脂。搁栅：50×100mm方木，间距结合胶合板长度取L1=1830/5=366mm（中心距），托梁：100×100mm方木，间距为标准门架顶托间距L2=1200mm（中心距），作用于板模板的垂直荷载=底模及支架自重+新浇砼自重+施工荷载。

9.2.1验算楼板模板及支撑构件时恒荷载标准值（N/m2），板厚120mm
荷载项 标准值 计算式 结果
120厚新浇砼自重 24000 0.12×24000 3600
木模板自重 500 500 500
楼板钢筋自重 1100 1100×0.12 165
合 计 4265
恒荷载设计值F1=0.9×1.2×4265=4606N/m2用于抗弯、抗剪计算，恒荷载标准值F2=0.9×4265=3839N/m2用于挠度计算的。计算简图如下：
9.2.2楼板底模抗弯强度验算和挠度验算，以1m板宽为计算宽度，计算跨度为小楞间距366。
（1）恒荷载换算成线荷载，取1米段板进行计验算，
q恒=Fb=4606×1=4606N/m 验算强度
查表三跨连续梁边跨中荷载最不利，验算模板板面时活荷载标准值取均布2.5KN/m2、弯矩系数0.101和集中荷载2.5KN、弯矩系数0.213两种情况进行验算，比较两者弯矩值取其中大者采用。恒载弯矩系数0.80
查表均布时M活=0.101×1.4×2500×1×0.3662=47.35 N.m
集中时M活=0.213×1.4×2500×0.366=272.85 N.m(采用)
q2= F´b=3839×1=3839N/m 验算刚度
（2）底模抗弯强度验算
Mmax=M恒+M活
=0.080×q恒×0.3662+272.85
=0.080×4606×0.134+272.85=322.21N·m
ω=bh2/6=182×1000/6=5.4×104mm3
f=Mmax/ω=322.21×103/5.4×104
=5.97N/mm2 符合要求

(3)抗剪强度验算
三跨连续梁两跨间支座处荷载最不利，查表得恒载剪力系数v恒=0.600、活载剪力系数v活=0.675(集中力)
V=v恒q恒a+ v活q活a
=0.600×4606×0.366+0.675×2500×1.4=3374N
τ=3V/(2b´h´)=(3×3374)/(2×18×1000)=0.281N/mm2 符合要求
(4)挠度验算：
I=bh3/12=183×1000/12=4.86×105mm E=5850N/mm2
查表三等跨连续梁
ω=0.677ql4/(100EI)
=(0.677×3839×3664)/(100×5850×4.86×105)
=0.48mm<〔ω〕=366/400=0.915mm
符合要求
9.2.3小楞承载力计验算（1）恒荷载换算成线荷载
q1=Fb=4606×0.366=1685N/m 验算强度
q2= F´b=3839×0.366=1405N/m 验算刚度
（2）强度验算，计算跨度为横木间距1200mm
查表三跨连续梁边跨中荷载最不利，验算小楞时活荷载标准值取均布2.5KN/m2、弯矩系数0.101和集中荷载2.5KN、弯矩系数0.213两种情况进行验算，比较两者弯矩值取其中大者采用。恒载弯矩系数0.80
当施工活荷载为集中荷载时
M活=0.213×1.4×2500×1.2=894.6 N.m
当施工活荷载为均布荷载时
M活=0.101×1.4×2500×0.366×1.22=186.3 N.m
因M1>M2故取M1来验算小楞承载力
Mmax=M恒+M活
=0.080×q恒×1.22+894.6
=0.080×1685×1.44+894.6=1089N·m
ω=bh2/6=50×1002/6=8.3×104mm3
σ= M/ω=(1089×103)/(8.3×104)=13.1N/mm2<〖σ〗=15N/mm2
符合要求
(3)抗剪强度验算
三跨连续梁两跨间支座处荷载最不利，查表得恒载剪力系数v恒=0.600、活载剪力系数v活=0.675(集中力)
V=v恒q恒a+ v活q活
=0.600×1685×1.2+0.675×2500×1.4=3576N
τ=3V/(2b´h´)=(3×3576)/(2×50×100)=1.07N/mm2 符合要求
（4）小楞挠度验算
强性模量E=10000×0.9=9000
查表ω=0.677q2L4/(100EI)
=0.677×1.405×12004×12/(100×9000×50×1003)
=0.526<〖1200/1000〗=1.2mm
符合要求
9.2.4横木承载力验算
小楞传递给横木的集中力N=q恒×S=4606×0.366×1.2=2023N
横木按四跨连续梁进行验算，查表支座处荷载最不利，计算跨度为门架间距1800 mm。
查表M=0.286NL
=0.286×2023×1.8=1041N.m
(1) 横木抗弯强度验算
ω=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3
σ= M/ω=(1041×103)/(1.67×105)=6.17N/mm2<〖σ〗=15N/mm2
(2)横木抗剪强度验算
四跨连续梁支座处荷载最不利，查表得恒载剪力系数v恒=1.286
V=v恒N
=1.286×2023=2602N
τ=3V/(2b´h´)=(3×2602)/(2×100×100)=0.39N/mm2 符合要求

(3)横木挠度验算
小楞传递给横木的集中力标准值F=3839×0.366×1.2=1686N
强性模量E=9000
查表ω=1.764FL3/(100EI)
=1.764×1686×18003×12/(100×9000×100×1003)
=1.631<〖1800/1000〗=1.8mm
符合要求
9.2.5板下门架承载力验算
每榀门架承受楼板荷载面积A=1.2×1.8×2=4.32m2
每榀门架承受均布活荷载设计值N=1.4×1000=1400N/mm2
每榀门架承受合计荷载
F=（q恒+q活）×A=(4606+1400)×4.32=25946<〔F〕=65KN
符合要求
9.3梁模板支撑构件的设计与验算
本工程最大中梁尺寸为350×1000，两边楼板厚度为120mm；最小中梁尺寸为200×500，两边楼板厚度为100mm。由于梁断面尺寸不大拟幸免采用1800×1200mm门架式支撑体系，梁模采用915×1830×18mm九层胶合板，板面热压酚醛树脂。小楞：100×100mm方木，间距结合双排门架顶托间距取L1=900/3=300mm（中心距），托梁：75×150mm方木，间距为标准门架顶托间距L2=1200mm（中心距），作用于梁模板的垂直荷载=底模及支架自重+新浇砼自重+施工荷载。本方案仅对最大中梁及支撑构件的承载力进行设计验算。
9.3.1验算最大中梁模板及支撑构件时恒荷载标准值（N/m2）
荷载项 标准值 计算式 结果
1000厚新浇砼自重 24000 1.0×24000 19200
木模板自重 750 750 750
楼板钢筋自重 1500 1500×1.0 1200
合 计 21150
抗弯、抗剪计算时的恒荷载设计值F1=0.9×1.2×21150=22840N/m2，挠度计算时的恒荷载标准值F2=0.9×21150=19030N/m2。计算简图如下：

:handshake

9.3.2梁底模抗弯强度验算和挠度验算
（1）恒荷载换算成线荷载，计算长度为梁宽400mm。计算跨度为梁底小楞间距300。
q1=Fb=22840×0.4=9136N/m 验算强度
q2= F´b=19030×0.4=7612N/m 验算刚度
查表三跨连续梁边跨中荷载最不利，验算模板板面时活荷载标准值取均布2.5KN/m2、弯矩系数0.101和集中荷载2.5KN、弯矩系数0.213两种情况进行验算，比较两者弯矩值取其中大者采用。恒载弯矩系数0.80
查表均布时M活=0.101×1.4×2500×0.4×0.32=12.73 N.m
集中时M活=0.213×1.4×2500×0.3=223.65 N.m(采用)
（2）底模抗弯强度验算
Mmax=M恒+M活
=0.080×q恒×0.32+223.65
=0.080×9136×0.09+223.65=289.43N·m
ω=bh2/6=182×400/6=2.16×104mm3
f=Mmax/ω=(289.43×1000)/(2.16×104)=13.4N/mm2 符合要求
(3)抗剪强度验算
三跨连续梁两跨间支座处荷载最不利，查表得恒载剪力系数v恒=0.600、活载剪力系数v活=0.675(集中力)
V=v恒q恒a+ v活q活a
=0.600×9136×0.3+0.675×2500×1.4=4007N
τ=3V/(2b´h´)=(3×4007)/(2×18×400)=0.834N/mm2 符合要求
(4)挠度验算：
I=bh3/12=183×400/12=1.944×105mm E=5850N/mm2
查表ω=0.677ql4/(100EI)
=(0.677×7612×3004)/(100×5850×1.944×108)
=0.367mm<〔ω〕=300/400=0.75mm
符合要求
9.3.3小楞承载力计验算
（1）恒荷载换算成线荷载
q1=Fb=22840×0.300=6852N/m 验算强度
q2= F´b=19030×0.300=5709N/m 验算刚度
（2）强度验算，计算跨度为横木间距1200mm，按单跨简支梁计算
计算小楞时施工活荷载取2500N/m2，分集中和均布两种情况考虑。
当施工活荷载为集中荷载时
合弯矩M1=0.1×6852+0.25×2500×1.4×1.2=1735N/m
当施工活荷载为均布荷载时，q2= 1.4×2500×0.3=1050N/m
合弯矩M2=0.1×(6852+1050)=790.2N.m
因M1>M2故取M1来验算小楞承载力
ω=bh2/6=100×1002/6=16.7×104mm3
σ= M/ω=(1735×103)/(16.7×104)=10.4N/mm2<〖σ〗=15N/mm2
符合要求
(3)抗剪强度验算
单跨梁支座处荷载最不利，活载集中力N=1.4×2500=3500N
V=(q恒a+ N)/2
=(0.400×6852+3500)=3120N
τ=3V/(2b´h´)=(3×3120)/(2×100×100)=0.468N/mm2 符合要求
（4）小楞挠度验算
强性模量E=9000
查表ω=5q2L4/(384EI)
=5×5.709×12003×12/(384×9000×100×1003)
=0.171<〖1200/1000〗=1.2mm
符合要求
9.3.4横木承载力验算
由上式得出小楞传递给横木的集中力N=3120N含活荷载
横木按四跨连续梁进行验算，查表支座处荷载最不利，计算跨度为门架间距900 mm。
查表M=0.286NL
=0.286×3120×0.9=803N.m
(2) 横木强度验算
ω=bh2/6=75×1502/6=2.81×105mm3
σ= M/ω=(803×103)/(2.81×105)=2.86N/mm2<〖σ〗=15N/mm2
符合要求
(3)横木抗剪验算
横木按四跨连续梁进行验算，查表支座处荷载最不利，剪力系数V剪=1.286
V=v恒N
=1.286×3120=4012N
τ=3V/(2b´h´)=(3×4012)/(2×750×150)=0.535N/mm2 符合要求
(4)横木挠度验算
小楞传递给横木的集中力标准值F=19030×0.3×0.4/2=1142N
强性模量E=9000
查表ω=1.764FL3/(100EI)
=1.764×1142×9003×12/(100×9000×75×1503)
=0.077<〖900/1000〗=0.9mm
符合要求
9.3.5梁侧模验算
q=F×0.4=25.78×0.4=10.31KN/m
q´=F´×0.4=20.74×0.4=8.30KN/m
（1）抗弯强度验算
查表得：km=0.105
Mmax= km·q·l2=0.105×10.31×0.42=0.173KN·m
ω=bh2/6=0.3×800×182/6=4.32×104m3
σ=M/ω=(0.173×106)/(4.32×104)=4.00N/mm2 符合要求
:Q

（2）抗剪强度验算
查表，kv=0.606
V=kv·q·l=0.606×10.31×0.4=250KN
τ=3V/(2bh)=(3×2.50×103)/(2×800×18)=0.26N/mm2 符合要求
（3）挠度验算
查表，kω=0.644
ω=0.644q´l4/(100EI)
=(0.644×8.30×4004×12)/(100×5850×183×800)
=0.6mm<〔ω〕=l/400=400/400=1mm
符合要求
9.3.6梁侧力档验算
q=F·0.4=10.31KN/m q´=F´×0.4=8.3KN/m
（1）抗弯强度验算
查表得：km=0.125
Mmax=km·q·l2=0.125×10.31×0.42=0.206KN·m
ω=bh2/6=50×1002/6=8.33×104mm3
σ=M/ω=(0.206×106)/(8.33×104)=2.47N/mm2 符合要求
（2）抗剪强度验算
查表，kv=0.625
V=kv·q·l=0.625×10.31×0.4=2.58KN
τ=3V/(2bh)=(3×2.58×103)/(2×50×100)=0.78N/mm2 符合要求
（3）挠度验算
查表，kω=0.521
ω=0.521q´l4/(100EI)
=(0.521×8.3×4004×12)/(100×9000×1003×50)
=0.03mm<〔ω〕=400/400=1mm
符合要求
9.3.7梁侧斜撑验算
方木轴心受压fc=10N/mm2
（1）强度验算
N=Vmax=2.58KN<〔N〕=fc·b·h=10×50×100=50KN 符合要求
（2）稳定验算
l=1.25l0=1.25×(0.8+0.8)1/2=1.41m
λ=(12)1/2·l/b=〔(12)1/2×1410〕/50=97.7<〔λ〕=200
Ψ=1/〔1+(λ/65)1/2〕=1/〔1+(97.7/65)1/2〕=0.45
(0.5q·l)/(Ψ·A)=(0.5×8.3×1410)/(0.45×50×100)
=2.6N/mm2 符合要求
9.3.8梁下门架承载力验算
每榀门架承受楼板荷载面积A=1.2×0.9×2=2.16m2
每榀门架承受均布活荷载设计值N=1.4×1000=1400N/mm2
每榀门架承受合计荷载
F=（q恒+q活）×A=(22840+1400)×2.16=52358<〔F〕=65KN
符合要求

:handshake

9.4附属设备楼钢管架支撑构件的设计与验算
附属设备楼横向梁下钢管立柱间距为1000×700，水平铰接杆步距1500；纵向梁下钢管立柱间距为1000×820，水平铰接杆步距1500；板下钢管立柱间距为1200×1200，水平铰接杆步距1800。
9.4.1验算最大横向梁下钢管架支撑构件承载力及稳定性
最大横向梁和两边板荷载组合为：250×750梁+100厚板
横向梁传递给支撑构件的恒荷载标准值（N/m2）
荷载项 标准值 计算式 结果
750厚新浇砼自重 24000 0.75×24000 18000
木模板自重 750 750 750
楼板钢筋自重 1500 1500×0.75 1125
合 计 19875
两边板传递给支撑构件的恒荷载标准值（N/m2）
荷载项 标准值 计算式 结果
100厚新浇砼自重 24000 0.1×24000 2400
木模板自重 750 750 750
楼板钢筋自重 1500 1500×0.1 150
合 计 3300
活荷载标准值取1.0KN/ m2
每根钢管立柱承受的梁板荷载面积为1000×700，其中梁荷载面积250×1000，板荷载面积（700-250）×1000。
由此可以得出每根钢管立柱承受的梁板荷载集中力
N=1.2×19875×0.25×1.0+1.2×3300×0.45×1.0+1.4×1000×1.0×0.7
=5962.5+1782+980
=8725N
9.4.1.1钢管立柱压弯稳定性即承载力验算
因水平铰接钢管步距为1500，所以钢管立柱计算长度l=1500
钢管立柱近似回转半径i=0.35(d+D)/2
=0.35×(48＋41)/2=15.575
长细比λ=l/i=1500/15.575=96
查《钢结构设计计算规程》得稳定系数ψ=0.457
N/ψA=8725/(0.457×1/4∏(482-412)
=8725/(0.457×489)
=39.0N/ mm2 <[f]=215 N/ mm2
符合要求

9.4.2验算最大纵向梁下钢管架支撑构件承载力及稳定性
最大纵向梁和两边板荷载组合为：250×500梁+100厚板
纵向梁传递给支撑构件的恒荷载标准值（N/m2）
荷载项 标准值 计算式 结果
500厚新浇砼自重 24000 0. 5×24000 12000
木模板自重 750 750 750
楼板钢筋自重 1500 1500×0. 5 750
合 计 13500

两边板传递给支撑构件的恒荷载标准值（N/m2）
荷载项 标准值 计算式 结果
100厚新浇砼自重 24000 0.1×24000 2400
木模板自重 750 750 750
楼板钢筋自重 1500 1500×0.1 150
合 计 3300
活荷载标准值取1.0KN/ m2
每根钢管立柱承受的梁板荷载面积为1000×820，其中梁荷载面积250×1000，板荷载面积（820-250）×1000。
由此可以得出每根钢管立柱承受的梁板荷载集中力
N=1.2×13500×0.25×1.0+1.2×3300×0.57×1.0+1.4×1000×1.0×0.82
=4050+2257.2+1148
=7455N

9.4.2.2钢管立柱压弯稳定性即承载力验算
因水平铰接钢管步距为1500，所以钢管立柱计算长度l=1500
钢管立柱近似回转半径i=0.35(d+D)/2
=0.35×(48＋41)/2=15.575
长细比λ=l/i=1500/15.575=96
查《钢结构设计计算规程》得稳定系数ψ=0.457
N/ψA=7455/(0.457×1/4∏(482-412)
=7455/(0.457×489)
=33.3N/ mm2 <[f]=215 N/ mm2
符合要求

9.4.3验算板下支撑构件承载力及稳定性
两边板传递给支撑构件的恒荷载标准值（N/m2）
荷载项 标准值 计算式 结果
100厚新浇砼自重 24000 0.1×24000 2400
木模板自重 750 750 750
楼板钢筋自重 1500 1500×0.1 150
合 计 3300
活荷载标准值取1.0KN/ m2
每根钢管立柱承受的板荷载面积为1200×1200。
由此可以得出每根钢管立柱承受的板荷载集中力
N=(1.2×3300+1.4×1000)×1.2×1.2
=5360×1.44
=7720N

9.4.3.1钢管立柱压弯稳定性即承载力验算
因水平铰接钢管步距为1800，所以钢管立柱计算长度l=1800
钢管立柱近似回转半径i=0.35(d+D)/2
=0.35×(48＋41)/2=15.575
长细比λ=l/i=1800/15.575=116
查《钢结构设计计算规程》得稳定系数ψ=0.376
N/ψA=7720/(0. 376×1/4∏(482-412)
=7720/(0. 376×489)
=42.0N/ mm2 <[f]=215 N/ mm2
符合要求

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请多指教！！:handshake :handshake