k值的取法对于各种转轮和电站的方式不同而有很大差异。具体问题具体分析，初步估算可以按照规范的取值而定，我认为下游设计尾水位的取值倒有一定的技术含量。

Hs＝10－A/900－KσH中σ系水轮机气蚀系数而一般模型与真机间存在差别，故在K取值应考虑实际情况，比如水质、叶片材质、可能长期运行的工况等，外加安全性。

下游设计尾水位的取值
中小型，中高水头的HL和ZL，若装机1～2台时，可按一台机组50%额定出力时相应的流量所对应的下游水位 ；若装机大于3～4台时，可按一台机组满负荷时的流量所对应的下游尾水位 。对于大中型水电站，下游水尾需作方案比较和专题论证。
对于低水头的贯流式电站，按发满装机容量对应下游水位取值。
对于有调节性能和削落深度较大电站应如何考虑？

K的取值：对轴流式水轮机K =1.1～1.2；对混流式水轮机一般取 K=1.1～1.5，若转轮采用不锈钢，则 =1.1～1.2，若易空化部位采用抗空化措施，则 =1.2～1.4，若采用碳钢，则K ≥1.4。（对混流还可从转轮直径D1来考虑。D1＜1m以下，可采用不锈钢考虑，D1＞1m采用碳钢）

可以看小型水电站设计手册P.13，加一个修正系数。

这个K值如何取，每本书上讲的都不一样，有的很大，是不是大电站取值更大一些昵？

与厂家技术人员磋商

K 值我认为和机组的模型曲线有很大关系，一般书中介绍这个安全系数K取1.05～1.2，也提出视电站及机组情况确定！但是在现在小型电站的施工过程中，机组厂家已经提供了Kσ的值，所以我们就不用太麻烦了！

大点安全系数就高一些。其实一般都愿意多挖一点，安全系数大了，又多得点水头，何乐而不为呢？

公式引入K值的原因有：1、临界点空蚀系数是难于确切确定的。2、原、模型机的动力条件不完全相似而产生的比例效应影响。3、原、模型机制造工艺差别产生的几何相似因素导致空蚀系数不一致。4、原型机所处环境（如大气压、水质、水温等）与模型机不同而导致空蚀系数变化。　　这些3楼的朋友说得比较全面。　
根据技术规范，对于转桨式水轮机，K＝1.1　　对于混流式可用：水头（30～100m)时K=1.15 水头（100～250m)时K＝1.20 水头（250m以上)时K=1　　（这些数据是以前旧规范中的，不知新规范是否改变了，请知道的告诉声）
10楼的朋友所述中有一点不对，K取大点，水头是不会多出来的。

4楼、5楼的朋友谈到设计尾水位的取法。大多灯泡贯流机电站的水库通常调节能力差，其设计尾水位还应结合电站的运行方式来考虑，不能只考虑发满装机容量时的尾水位。这种电站确定机组的安装高程时要对多种工况进行计算，选择一个合理合适的安装高程。