弹性模量、屈服强度和抗拉强度

通过对钢丝杨氏弹性模量测量数据的误差分析，找出了对总误差影响最大的两个直接测量数据，即：钢丝直径和标尺读数的平均值，为了合理地减小这两个量的误差，提出了改进实验的方法，即：预加砝码．

采用三峡花岗岩在伺服试验机上进行了劈裂拉仲全过程试验，发现试样破坏前加载力与加载点位移存在着明显的线性关系。认为这一线性特征体现了岩石弹性特征，因此可从加载力-加载点位移全过程曲线上直线段的性质来推算岩石的弹性模量。定义了劈裂模量，经过大量的劈裂抗拉和单轴抗压对比试验，提出三峡花岗岩的弹性模量与劈裂模量二者的经验比值为l9．2。最后，通过三维有限元数试验，从理论上证明了加载力与加载点位移之间存在着正比例关系，并指出二者的比例系数与岩石的弹性模量和试样的几何尺寸有关。

试验研究了不同聚合物掺量、不同轻骨料掺量条件下轻质聚合物粘结砂浆弹性模量的变化。采用正交试验方法设计试验。试验结果表明，在满足粘结强度的情况下，掺入聚合物和轻骨料的粘结砂浆，比水泥砂浆的弹性模量降低40％ 左右，从而大大改善砂浆的柔性，更适合外墙外保温粘贴瓷砖使用。

砌体弹性模量是砌体结构的基本力学指标，从3个不同的角度研究混凝土多孔砖砌体及砌体材料弹性模量取值的问题，即：利用试验统计资料，得到混凝土多孔砖砌体及混凝土多孔砖、砂浆的弹性模量表达式；由砌体轴心抗压试验，得到其受压本构关系并推导了弹性模量的表达式；基于混凝土多孔砖、砂浆的弹性模量推导了砌体的弹性模量。结果表明，这3种方法得到的表达式的计算结果与试验结果及现行规范的取值吻合较好，为混凝土多孔砖砌体结构的理论研究和工程设计提供了基础资料。

31-7 水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度、抗压弹性模量试验记录表31-7 水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度、抗压弹性模量试验记录表31-7 水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度、抗压弹性模量试验记录表

针对普通保温砂浆受冷热环境的交替作用容易开裂问题，研制了高柔性保温砂浆，对柔性砂浆在不同温度条件下的抗压强度和弹性模量进行了研究与测试，证明柔性砂浆抵抗变形的能力增强，提高了保温砂浆的抗裂性能。

提出了硬化水泥石弹性模量预测的分级模拟方法．根据水泥石中各组分的几何尺度，将硬化水泥石结构分为两级：第一级由C—S-H 和CH 组成，第二级由水化凝胶、未水化水泥和毛细孔组成．应用两相复合材料弹性模量的精确解求得低密度、高密度水化凝胶的弹性模量．将三相复合球模型分解成2个两相复合球模型，逐步计算实心、硬化水泥石的弹性模量．分级模拟方法的优点在于以定量的方式将硬化水泥石弹性模量与各组分的体积分数和弹性模量联系起来，为硬化水泥石优化设计提供了理论依据．最后，通过与文献中的实验结果进行比较，初步验证了分级模拟方法的有效性．

对三种不同钢纤维掺量(O％、1％、2％)的预应力钢纤维混凝上板在不同应力水平(O．8O、O．85)下的疲劳弹性模量衰减规律进行研究，得到了预应力钢纤维混凝土板跨中下表而弹性模量衰减曲线以及同钢纤维掺量、同应力水平的跨中上表面弹性模量衰减曲线。揭示了预应力钢纤维混凝上板的弹性模量在弯曲疲劳过程中呈现三阶段衰减并且衰减曲线在第二阶段基本呈线性，当板发生疲劳破坏时其弹性模量衰减至初始弹性模量的59．9％左右的规律。在此基础上根据Miner累积损伤原理建立了疲劳寿命预测模型并提出了采用微损试验来预测疲劳寿命的方法，用该方法预测的疲劳寿命与实测寿命在_一倍离散范围内。

CRTSⅢ型板式无砟轨道的减振措施是在原有轨道结 构基础上铺设减振垫层，并进行合理结构调整。其轨道 结构从上至下由钢轨、WJ-8C扣件、承轨台、轨道板、 自密实混凝土、减振垫层、C40钢筋混凝土底座构成。

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根据士的弹性模量和泊松比满足双曲线关系，给出了弹性模量和泊松比折减的基本原理。通过算例分析表明，调整 泊松比对安全系数的求解是有影响的，而弹性模量的影响一般较小。算例亦表明，位移控制方法具有较高的稳定性和收敛性， 存运用有限) 强度折减方法求解边坡的安全系数时，建议采用位移控制方法来控制其收敛性。

传统的光杠杆放大法测金属丝弹性模量的实验存在计算原理不够完善，实验条件难以达到，物理过程掌握不够准确，实验仪器调节不便等问题．探讨了改进实验的思路和方法．

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应用Matlab的最小二乘法拟合非饱和黄土抗拉强度的试验数据，得到黄土抗拉强度与含水率、干密度间的定量关系。分析结果表明：初始含水率是影响原状黄土抗拉强度的主要因素，干密度和初始含水率是影响重塑非饱和黄土抗拉强度的主要因素；在相同的干密度下，抗拉强度随初始含水率的逐渐增大而减小，在相同的含水率下，抗拉强度随干密度的逐渐增大而增大。黄土抗拉强度与含水率、干密度间的关系曲线接近为二次曲线，与以往研究结论基本一致。

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摘 要：我国《SD145—85混凝土拱坝设计规范》规定，坝体内混凝土拉应力控制标准与建筑物重要性无关，对不同等级的建筑物，采用相同的应力控制标准，这显然是不合理的

线弹性位移不连续模型难以准确描述应力波穿过厚度较大的宏观结构面的传播过程，对结构面透射侧的位移分量和应力分量进行多次泰勒展开，建立改进线弹性位移不连续模型，运用原模型和改进模型测试结构面弹性模量，研究阻抗比和结构面厚度对测试误差的影响，研究结果表明：当阻抗比较小时，应选择改进模型，基于反射波的波形差异测试结构面弹性模量；当阻抗比较大时，应选择原模型，基于透射波的波形差异测试结构面弹性模量；数值模拟得到测点振动波形，分析结构面厚度对测试偏差的影响，随结构面厚度增加，基于改进模型反射波波形差异的测试偏差减小，基于原模型透射波波形差异的测试偏差增加，现场试验与数值模拟的结果是一致的

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为从细观结构上研究混凝土的劈裂抗拉强度及其尺寸效应，采用随机骨料模型模拟混凝土的细观结构。在细观层次上将混凝土看成是由硬化水泥砂浆体、粗骨料颗粒及二者间的黏结带构成的三相非均质复合材料，利用有限元方法数值模拟混凝土试件的细观损伤断裂和劈裂抗拉，并对其劈裂抗拉强度尺寸效应进行了研究，结果表明：骨料与砂浆的界面是混凝土劈拉破坏的薄弱环节，混凝土试件的劈裂抗拉强度存在明显的尺寸效应，所采用的数值模拟计算方法基本可行。

通过试验，对常温2O℃及100~600℃高温后混凝土的力学性能进行了比较，研究和分析了不同温度后混凝土的抗拉强度及钢筋与混凝土黏结强度的变化规律，并在此基础上建立了高温作用后混凝土抗拉强度与黏结强度的推算公式，可为高温后混凝土结构的设计分析提供理论依据。

按照普通混凝土力学性能试验方法和钢纤维混凝土试验方法的要求，比较了钢纤维橡胶高强混凝土在立方体抗压强度、劈裂抗拉强度和拉压比等力学性能方面与高强混凝土和橡胶高强混凝土的差别，得出钢纤维的掺入能有效提高橡胶高强混凝土的抗拉强度和拉压比的结论，为其工程应用提供试验数据。

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